Обратный звонок
6.1 Прочность и жесткость (прогиб) профилированных настилов при поперечном изгибе проверяются по методике, приведенной в п.п. 6.2 и 6.3.
Устойчивость гладких стенок гофров над средними опорами при неразрезных схемах раскладки настилов проверяется по методике, приведенной в п.6.4. Устойчивость стенок ступенчатого поперечного сечения в неразрезных настилах из профилей Н75-750-0,8(0,9), Н114-600-0,8(0,9) и Н114-750-0,8(0,9) проверяется над средними опорами в соответствии с пп. 6.5 и 6.6 с учетом требований СНиП II-23-81* к стенке сжато-изогнутого элемента, укрепленной продольным ребром жесткости.
Таблица 2 - Обозначение профиля для настилов и их геометрические характеристики
Таблица 1 - Стандартные типы профилированных настилов
Обозначение профиля | Размеры заготовки, мм | Поперечное сечение профиля | Масса т 1 м2, кг | Удельная металлоемкость, кг/кН | |
Ширина | Толщина, t | ||||
НС35-1000 | 1250 | 0,6 | ![]() | 6,4 | 4,3 |
0,7 | 7,4 | 4,3 | |||
0,8 | 8,4 | 4,2 | |||
РС44-1000 | 1400 | 0,7 | 8,3 | 3,3 | |
0,8 | 9,4 | 3,3 | |||
Н57-750 | 1100 | 0,6 | ![]() | 7,5 | 3,3 |
0,7 | 8,7 | 3,3 | |||
0,8 | 9,8 | 2,7 | |||
Н60-845 | 1250 | 0,7 | ![]() | 8,8 | 3,8 |
0,8 | 9,9 | 3,1 | |||
0,9 | 11,1 | 2,6 | |||
Н75-750 | 1250 | 0,7 | ![]() | 9,8 | 2,1 |
0,8 | 11,2 | 2,1 | |||
0,9 | 12,5 | 2,0 | |||
Н114-750 | 1400 | 0,8 | ![]() | 12,5 | 2,1 |
0,9 | 14,0 | 2,1 | |||
1,0 | 15,4 | 2,1 | |||
Н114-600 | 1250 | 0,8 | ![]() | 14,0 | 2,3 |
0,9 | 15,6 | 2,3 | |||
1,0 | 17,2 | 2,3 | |||
Примечание - Удельная металлоемкость настилов определялась как отношение их массы т к расчетной предельной нагрузке q на 1 м.2 площади настила. Нагрузка q в данном случае рассчитывалась для неразрезного двухпролетного настила с пролетами по 3 м при высоте гофров не более 75 мм или с пролетами 4 м при высоте гофров 114мм (приложение А) |
Обозначение профиля | Размеры сечения, мм | Площадь сечения А, см2 | Масса 1м длины профиля, кг | Справочные величины на 1 м ширины настила при сжатых полках | ||||||
t | h | узких | широких | |||||||
момент инерции Ix, см4 | момент сопротивления, см3 | момент инерции Iх, см4 | момент сопротивления, см3 | |||||||
Wx1 | Wx2 | Wx1 | Wx2 | |||||||
НС35-1000-0,6 | 0,6 | 35 | 6,6 | 5,6 | 23,3 | 10,5 | 13,0 | 22,3 | 9,8 | 9,4 |
НС35-1000-0,7 | 0,7 | 35 | 7,7 | 6,5 | 27,1 | 12,2 | 15,1 | 27,1 | 11,8 | 12,1 |
НС44-1000-0,7 | 0,7 | 44 | 9,8 | 8,3 | 32,9 | 13,4 | 16,8 | 32,9 | 13,0 | 13,6 |
Н57-750-0,7 | 0,7 | 57 | 7,7 | 6,5 | 53,8 | 14,8 | 21,1 | 53,8 | 16,4 | 19,7 |
Н57-750-0,8 | 0,8 | 57 | 8,8 | 7,4 | 61,2 | 17,9 | 24,4 | 61,2 | 18,9 | 24,0 |
Н60-845-0,7 | 0,7 | 60 | 8,8 | 7,4 | 62,1 | 14,6 | 24,4 | 59,1 | 16,5 | 18,7 |
Н60-845-0,8 | 0,8 | 60 | 10,0 | 8,4 | 70,6 | 17,7 | 28,1 | 69,9 | 19,0 | 22,7 |
НбО-845-0,9 | 0,9 | 60 | 11,3 | 9,3 | 79,0 | 20,9 | 31,8 | 78,7 | 21,5 | 27,0 |
Н75-750-0,8 | 0,8 | 75 | 10,0 | 8,4 | 114,9 | 25,8 | 32,2 | 114,9 | 28,5 | 33,1 |
Н75-750-0,9 | 0,9 | 75 | 11,3 | 9,3 | 129,6 | 30,2 | 37,6 | 129,6 | 31,6 | 38,0 |
Н114-750-0,8 | 0,8 | 114 | 11,2 | 9,4 | 307,9 | 51,2 | 57,1 | 307,9 | 51,2 | 57,1 |
Н114-750-0,9 | 0,9 | 114 | 12,6 | 10,5 | 345,2 | 57,4 | 64,0 | 345,2 | 57,4 | 64,0 |
Н114-750-1,0 | 1,0 | 114 | 14,0 | 11,7 | 383,6 | 63,8 | 71,1 | 383,6 | 63,8 | 71,1 |
Н114-600-0,8 | 0,8 | 114 | 10,0 | 8,4 | 320,9 | 53,3 | 59,7 | 320,9 | 52,4 | 55,8 |
Н114-600-0,9 | 0,9 | 114 | 11,3 | 9,3 | 361,0 | 60,0 | 67,2 | 361,0 | 59,6 | 65,9 |
Н114-600-1,0 | 1,0 | 114 | 12,5 | 10,3 | 405,4 | 67,6 | 75,0 | 405,4 | 67,6 | 75,0 |
6.2 Прочность изгибаемого настила следует проверять по формуле:
, (1)
где М - расчетное значение изгибающего момента в рассматриваемом сечении;
Wmin - минимальный расчетный момент сопротивления в рассматриваемом сечении, принимаемый по таблице 2;
Ry - расчетное сопротивление стали при изгибе;
γn - коэффициент надежности по назначению.
6.3 Прогиб настила ƒр от нормативной нагрузки, определяемый как для балки с моментом инерции Ix по таблице 2, следует проверять по формуле:
ƒp ≤ 1 / 150 или 1 / 200 • L, (2)
где L - расчетный пролет настила.
6.4 Устойчивость стенок гофров над средними опорами неразрезного настила высотой не более 60 мм проверяется по формуле:
, (3)
где σ - нормальное напряжение от изгиба, определяемое по формуле (1);
σlok - местное напряжение от реакции средней опоры, определяемое по формуле (4);
σо - нормальное критическое напряжение, определяемое по формуле (5);
σcr - местное критическое напряжение, определяемое по формуле (6);
т = 1 - при опирании настила на прогон из двутавра, двух швеллеров или гнутосварного замкнутого профиля;
т = 0,9 - при опирании настила на прогон из одиночного швеллера;
, (4)
где Bo - опорная реакция на одну стенку гофра;
z - ширина расчетного участка стенки гофра, равная b = 2r, но не более 1,5 h;
b - ширина полки прогона или другого элемента несущих конструкций покрытия, на который опирается настил;
r - радиус сопряжения стенок гофров с полками профиля;
, Мпа, (5)
где ko - коэффициент, зависящий от характера напряжений в участке и принимаемый по таблице 3;
ko1 - коэффициент, определяемый по формуле (7);
ho = h - 2(r + t) - bрасчетная высота гофра.
Таблица 3 - Коэффициенты А и ko для расчета настила
Обозначение профиля | А | ko |
НС35-1000-0,6 | 21,6 | 3,57 |
НС35-1000-0,7 | 25,3 | 3,55 |
НС44-1000-0,7 | 24,8 | 3,66 |
Н57-750-0,7 | 23,2 | 3,09 |
Н57-750-0,8 | 26,6 | 3,19 |
НбО-845-0,7 | 22,9 | 2,94 |
Н60-845-0,8 | 26,2 | 2,91 |
Н60-845-0,9 | 29,6 | 2,97 |
, (6)
где Ry - в МПа;
A - коэффициент, зависящий от размеров сечения стенки и определяемый по таблице 3;
k - коэффициент, определяемый по таблице 4 в зависимости от ширины опоры настила при условии, что b ≤ (1,5h – 2r);
. (7)
Таблица 4
b, мм | 40 | 60 | 80 | 120 | 160 | 200 |
k | 0,192 | 0,161 | 0,141 | 0,118 | 0,104 | 0,094 |
Примечание - В интервале между значениями, приведенными в таблице, коэффициент k определяется линейной интерполяцией. |
Если или
, то принимается ko1 = 1,0.
6.5 При проверке устойчивости стенок ступенчатого поперечного сечения в гофрах неразрезного профилированного настила уступ на стенке рассматривается как продольное ребро эквивалентной жесткости (рисунок 1).
б)
а - расчетная нагрузка на гофр;
б - уступ на стенке гофра (1), рассматриваемый, как ребро жесткости (2);
в - расчетные участки стенки.
Рисунок 1 - Расчетная схема ступенчатой стенки гофра при проверке ее местной устойчивости
6.6 Продольное ребро жесткости в виде уступа делит стенку гофра на два расчетных отсека, высоты которых ho1 и ho2 равны расстояниям от выкружек уступа соответственно до нижней и верхней полок настила (рисунок 1 в).
Устойчивость каждого из отсеков стенки в надопорных зонах настила считается обеспеченной, если выполняются условия:
ho1 ≤ ho2, ho2 ≤ ho ,
где ho - наибольшая по условиям устойчивости ширина сжатоизогнутой пластины, зависящая от значения коэффициента α, определяемого по формулам:
(для отсека 1),
(для отсека 2),
здесь:
- наибольшее сжимающее напряжение в отсеке 1, принимаемое со знаком «плюс»;
- напряжение, соответствующее σс у противоположной расчетной границы отсека;
y - расстояние от опорной полки гофра до горизонтальной оси уступа на стенке, принимаемое по ГОСТ 24045-94;
Wx1 Wx2 - моменты сопротивления сечения настила, принимаемые по таблице 2;
σt - наибольшее растягивающее напряжение в надопорном сечении настила, принимаемое со знаком "минус".
При α ≤ 0,5 значение hо определяется по формуле:
(здесь σс - в МПа). (8)
При α ≥ 1,0 значение hо определяется по формуле:
, (9)
где γ - коэффициент, учитывающий местное смятие и определяемый по формуле:
γ = 0,42(2α - 1)σlok / σс, (10)
β - коэффициент, зависящий от характера напряжений в надопорном сечении стенки и определяемый по формуле:
, (11)
здесь τо = τ1 - среднее касательное напряжение в отсеке 1, определяемое по формуле:
, (12)
τo = τ2 - среднее касательное напряжение в отсеке 2, определяемое по формуле:
. (13)
В интервале 0,5 < α < 1,0 значение hо определяется линейной интерполяцией между значениями hо при α = 0,5 и α = 1,0.
Если hо1, > hо или hо2 > hо, устойчивость стенок гофров считается не обеспеченной и расчетную нагрузку на настил следует уменьшить.